- 傅源;朴泷;
新建粤东城际铁路穿(跨)越铁路、高速公路、通航河流等控制点较多，全线桥梁长96.6 km,占比69%,沿线大部分位于高烈度震区，地质条件复杂。该线路一般地段桥梁采用常用跨度简支箱梁，并以特殊结构及大跨度桥梁为辅，其中斜拉桥、V撑连续梁、钢桁梁、大跨连续梁、槽型梁等特殊结构桥梁占比达30%。为降低线路小角度跨越既有铁路的影响，提出钢横梁门式墩跨越、简支箱梁预制架设的方案；当线路以桥梁形式与铁路、市政道路及河流等交叉，且桥梁上方或下部净空受限时，采用门式墩上跨，上部轨道梁采用墩梁一体的十字梁结构形式；南溪河特大桥为(40+75+280+75+40) m双塔混合梁斜拉桥，主跨主梁采用钢-混组合箱梁，可显著提高跨越能力，减轻自重，减小地震响应；新津河特大桥和榕江北特大桥通过设置摩擦摆支座与黏滞阻尼器，可解决高烈度震区矮塔斜拉桥的抗震问题；跨汕梅高速公路桥梁采用1-(98+180+98) m V撑连续梁。
2026年02期 v.54;No.242 16-22页 [查看摘要][在线阅读][下载 1402K] - 欧阳泽卉;李秋;刘新华;冯鹏程;
观音寺长江大桥主桥为(62+64+2×72+80+1 160+96+72+2×64+54) m混合式组合梁双塔双索面斜拉桥，主梁宽度为41.0 m,中心高度为4.0 m。中跨为钢-UHPC组合梁结构，标准节段长度为14 m,根据梁段受力不同采用了2种组合梁型，其UHPC层标准厚度分别为6 cm和17 cm,材料等级均为UC160,组合梁的钢结构采用箱形结构，由顶底板、边中腹板、小纵梁、横隔板、索梁锚固构造、风嘴等组成，材质有Q370qD、Q420qD及Q500qD三种。边跨采用刚度大、经济性好的预应力混凝土箱梁，材料等级为C60混凝土，标准节段长度为8 m,采用短线法预制拼装施工。在中跨侧距离桥塔27 m的位置设置结合段，通过构造细节处理确保预应力混凝土箱梁与钢-UHPC组合梁2种主梁结构传力安全、可靠。
2026年02期 v.54;No.242 23-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 1960K] - 郏亚坤;陈亮;姜洋;
为确定小曲线半径匝道桥单箱、双箱组合梁合理的适用条件，以主梁应力、用钢量、刚度及相对支反力差等作为衡量指标，以圆心角θ作为主要判别参数，开展主梁结构选型研究。以跨径L=30～90 m匝道组合连续梁桥(桥宽B=9 m)为背景，针对圆曲线半径R=30～90 m,∞(直线桥),采用有限元法建立15组单箱组合梁、15组双箱组合梁的空间有限元模型，综合考虑主梁效应，确定组合梁选型的圆心角界限条件。结果表明：对于单箱、双箱组合梁，圆心角θ能有效反映曲线梁桥的弯扭耦合效应，双箱组合梁具有较好的经济性且受圆心角θ影响更明显；综合考虑主梁效应及施工便利性，建议θ≤0.8 rad时优先采用双箱组合梁，θ>0.8 rad时采用单箱组合梁。
2026年02期 v.54;No.242 31-38页 [查看摘要][在线阅读][下载 1459K] - 杨圣峰;冯燕平;刘大成;任初君;王成伟;
长沙兴联路大通道工程兴联路大桥主桥为(165+380+165) m双塔双索面钢-混组合梁斜拉桥。主梁采用PK型分离双箱钢-混组合梁，主梁全宽(包括风嘴)40.8 m、高3.5 m,标准梁段长10.5 m。钢-混组合梁采用现场钢梁与混凝土桥面板后叠合工艺施工，精简了工序，减轻主梁吊装重量进而节约了吊机使用成本；采用铺架一体式桥面吊机，实现前端吊梁、尾部铺板，吊梁与铺板可同时进行，优化了组合梁施工工序，缩短了主梁安装时间；湿接缝采用UHPC140混凝土进行浇筑，减少现场养护时间，进一步缩短主梁安装循环周期；主梁合龙采用“温度配切法”施工，通过精确监测环境温度，并在确定的时间窗口快速完成主梁合龙。
2026年02期 v.54;No.242 39-44页 [查看摘要][在线阅读][下载 1888K] - 韩永胜;吴泽鹤;邱礼钿;王博;黄智航;
广东中山市香山大桥主桥为主跨880 m的双塔双索面双层钢桁梁斜拉桥，主梁采用2片N字形主桁的钢桁梁结构，上、下层正交异性钢桥面板与钢桁梁采用栓焊结合。钢桁梁标准节段为双节间节段，为确保桥址吊装架设精度，在制作过程中桁片、桥面块体、大节段均采用连续匹配拼装方案；桁片拼装通过绘制轴线并配合三向千斤顶调整，控制各节点位置线形；桥面块体拼装采用线形胎架进行连续匹配拼装，既保证整体线形又提高环口对接质量；大节段拼装通过设置测量控制网，采用经纬仪、全站仪观测上、下层桥面块体及两侧桁片上设置的测控点并进行调整。通过连续匹配拼装方案及设置质量停止检查点对尺寸进行逐级控制，避免误差累积，大节段成品制造精度控制在5 mm以内。同步开展桁片、桥面块体及大节段的拼装工作，形成流水线作业，单个大节段平均拼装时间为9 d,可确保桥址架设需求。
2026年02期 v.54;No.242 45-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 1910K] - 汤明;任虹昌;刘宏达;
黄茅海跨海通道中引桥上部结构采用(6+5+5)×100 m连续钢箱梁，下部结构采用整幅式TY墩。上部结构钢箱梁施工采用浮吊大节段整孔架设，每孔按先右幅后左幅交替架设，中间墩支座均设置为纵向固定。在制造阶段，充分考虑各种临时荷载，进行全过程有限元分析，准确计算大节段钢箱梁的预拱度；针对钢箱梁梁长的主要影响因素进行定量分析，给出钢箱梁余量的厂内配切量，提高大节段钢箱梁的安装精度和效率。在架设阶段，依据实测温度数据确定钢箱梁合理的线形精调和焊接作业时机；对TY墩盖梁设置压重，合理控制横桥向偏载工况下墩身拉应力；在墩顶大、小里程侧对称布置临时支座，有效控制TY墩的顺桥向位移；支座灌浆及横向连接箱安装滞后1跨施工，实现结构体系的顺利转换和施工工序的高效衔接。
2026年02期 v.54;No.242 52-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 1550K] - 李玉红;
常泰长江大桥主航道桥为主跨1 176 m的公铁两用双塔钢桁梁斜拉桥。6号桥塔总高350 m,采用钢-混混合空间钻石型桥塔，分为上、中、下塔柱三部分，上塔柱采用钢箱-核芯混凝土组合索塔锚固结构，中、下塔柱采用钢筋混凝土四塔肢结构。下塔柱采用钢模板翻模施工，通过优化对拉钢绞线高程位置和锚固端位置，保证塔肢的线形精度及应力满足设计要求。下横梁采用落地支架法施工，提出了平面L形分区，采用预留跨中合龙后浇段施工技术，解决了主体结构应力大、开裂风险高的难题。中塔柱采用新型智能液压自爬模系统+部品钢筋的施工方法，实现了桥塔快速化施工；创新性地采用刚度大的交叉斜撑体系，有利于空间四塔肢的线形控制；首次采用对顶-对拉双向约束合龙锁定装置，确保了四塔肢合龙段施工的顺利进行。上塔柱采用钢塔节段吊装+核芯混凝土浇筑的施工方法，利用XGT15000-600S塔吊解决了大吨位钢塔节段吊装的技术难题，并采取了临时支撑架措施，有效改善了核芯混凝土浇筑过程中对钢塔塔壁变形产生的不利影响。
2026年02期 v.54;No.242 59-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 2117K] - 陈鹏;苏庆田;陈路;杨西;
针对多跨连续钢-混混合梁桥施工过程的控制难点，以一座六跨连续钢-混混合梁桥——磴口黄河特大桥为背景，采用有限元软件进行施工全过程模拟，分析体系转换阶段设计参数对施工线形与受力性能的影响、悬臂阶段施工步骤对线形的影响，以及合龙阶段钢梁配切量的控制因素。结果表明：体系转换阶段的施工线形对局部温差、结构重量有较高的敏感度，考虑1倍正温度梯度时钢梁段的变形为23.17 mm,混凝土梁重量变化10%时混凝土梁段的变形最大，为3.23 mm,钢梁重量变化10%时钢-混结合段的变形最大，为4.26 mm;悬臂阶段的施工线形受大节段钢梁吊装的影响较大，需设置合理的施工预拱度进行控制；合龙阶段钢梁的配切量控制需要考虑结构自重、合龙口结合段变形以及环境温度的影响。通过施工控制，该桥悬臂阶段梁体的实际高程与计算结果的误差控制在15 mm以内，钢梁实际合龙后线形精度控制在10 mm以内，施工线形与理论线形相符。
2026年02期 v.54;No.242 67-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 2584K]
- 盛能军;杨林;赵海威;
针对钢绞线斜拉索在特殊环境下出现的低阶大幅风致振动问题，以望东长江公路大桥为背景进行钢绞线斜拉索低阶风致振动控制研究。提出钢绞线斜拉索低阶覆冰驰振和风雨振的阻尼控制指标，设计一种面内、面外振动控制的新型杠杆质量阻尼器，采用复模态理论对斜拉索用阻尼器进行阻尼参数优化分析，通过实桥测试对20根斜拉索的固有阻尼比进行统计分析，对23根斜拉索进行面内、面外减振效果分析。结果表明：实测钢绞线斜拉索的第1～7阶模态固有对数衰减率统计值达到1.0%以上；阻尼器安装后斜拉索前5阶面内、面外模态最小对数衰减率分别为5.2%和3.9%,满足钢绞线斜拉索低阶风致振动的阻尼控制指标要求。大桥J26号中长索在安装阻尼器后，斜拉索10 min振动加速度均方根值0.014g,减振率92.3%,满足规范规定的一级超限阈值要求。
2026年02期 v.54;No.242 76-82页 [查看摘要][在线阅读][下载 1718K] - 王志刚;舒泽凯;徐艳;
为研究冻融循环和低温对减隔震连续梁桥抗震性能的耦合影响，以位于高寒高烈度地区的减隔震连续梁桥——新疆永丰1号大桥为背景，分析2种因素耦合作用对桥梁抗震能力及地震响应的影响。首先进行桥墩混凝土冻融试验，给出考虑冻融循环的混凝土材料参数修正公式，基于界限设计方法确定高阻尼隔震橡胶支座在各温度下的支座力学参数修正值；然后建立考虑环境因素作用下材料性能变化的有限元模型，进行桥墩截面弯矩～曲率分析，得到不同冻融循环条件下的抗震能力，进行全桥非线性分析得到不同温度和冻融循环条件下的桥梁自振周期、桥墩及支座地震响应，并计算桥墩抗弯能需比。结果表明：随冻融循环次数增多，混凝土桥墩截面的等效屈服弯矩和极限弯矩减小，抗震能力下降；桥梁自振周期主要受低温影响而下降，墩底弯矩受低温影响而增大、受冻融循环的影响较小，低温和冻融循环均会增大墩顶位移且存在相互放大效应；支座的地震响应主要受温度影响，低温作用下支座剪力增大而位移减小，滞回曲线更饱满；温度下降和冻融循环次数增大均会降低墩底弯矩能需比，最大降幅可达27.3%。
2026年02期 v.54;No.242 83-90页 [查看摘要][在线阅读][下载 1480K] - 钱越;李亮;陈会振;王加世;李枝军;
针对悬索桥建造阶段施工工序复杂、碳排放量大、测算方法少的难题，提出一种基于构造单元的悬索桥建造阶段碳排放测算方法。该方法首先明确悬索桥建设期的碳排放核算边界及碳排放源分类，然后基于悬索桥的构造和施工特点结合单元过程与工作任务分解(WBS)体系划分桥梁构造单元，利用碳排放因子法获取构造单元的碳排放量，最后以桥梁构造为基本核算单元，将BIM技术与构造单元碳排放因子相结合，实现悬索桥建造阶段碳排放的精准测算。将所提测算方法应用于主跨1 760 m的新生圩长江大桥，计算结果与基于公路预算定额测算法结果基本一致，验证了该方法的可行性，可为悬索桥碳排放评价与减排策略的制定提供快速计算方法与技术支撑。
2026年02期 v.54;No.242 91-96页 [查看摘要][在线阅读][下载 1290K] - 周水兴;刘小波;张敏;
拱桥成拱线形决定了拱圈线形与内力最终分布，且影响悬臂浇筑阶段扣索力的计算。为解决悬臂浇筑施工混凝土拱桥中的成拱线形计算问题，提出一种考虑混凝土收缩徐变效应的成拱线形简易计算方法。该方法结合设计规范，根据混凝土弹性徐变理论，将混凝土收缩效应等效为降温，提出拱圈徐变变形、收缩变形以及成拱线形计算公式；针对拱圈各个悬浇节段施工时间不同的问题，提出用算术平均龄期作为计算混凝土徐变和收缩加载时刻的龄期；采用本文方法计算3座跨径180～335 m的悬臂浇筑混凝土拱桥成拱线形，并与有限元法计算结果进行对比。结果表明：本文方法和有限元法计算得到的拱顶和L/4截面的变形相对偏差为0.4%～19.3%,但绝对偏差相对拱圈跨径为微小量，精度满足工程要求；拱圈节段施工时间与环境湿度对成拱线形的影响不显著，不同节段施工时间和环境湿度组合工况下，3座拱桥拱顶截面变形相对偏差为0.3%～19.5%;相对徐变变形，收缩变形相对较小，采用简化计算时建议徐变系数取1.0,取2倍拱圈恒载弹性变形作为成拱线形。
2026年02期 v.54;No.242 97-102页 [查看摘要][在线阅读][下载 1038K] - 熊红平;白彤阳;胡峰强;张波;朱泽文;
为提高钢-混结合段钢格室自密实混凝土(Self-Compacting Concrete, SCC)的浇筑质量，以南昌某钢-混组合梁悬索桥钢-混结合段钢格室为背景，基于计算流体力学软件Fluent,将SCC视为均质单相流体，采用宾汉姆流变模型建立单格室和三格室模型，分别对单个和3个钢格室内SCC的浇筑过程进行数值模拟。针对单格室模型，分析SCC在不同流变性和浇筑速度下的填充性、气泡滞留和钢格室内壁面压力情况；针对三格室模型，分析SCC在钢格室间的流通状况，对比单入口浇筑和双入口切换浇筑下SCC的填充情况和焊钉根部截面气泡分布。结果表明：单格室浇筑时，各组SCC均能克服钢筋阻碍，填充至单格室各部位，高流变性SCC短时间内可流平，低流变性则需更长时间；浇筑中SCC内部气泡主要分布于焊钉、钢筋根部，高浇筑速度会增加气泡滞留且加大钢格室内壁压力，高流动性则能减少气泡、降低壁压。三格室浇筑时，相较于双入口切换浇筑，单入口浇筑更易实现SCC在3个钢格室均匀填充，且减少钢格室内的气泡含量。
2026年02期 v.54;No.242 103-111页 [查看摘要][在线阅读][下载 1665K] - 李东潇;才振山;高猛;
为实现实际工程中骑跨式吊索索力的高效精准计算，对骑跨式吊索进行模态分析并提出索力计算公式。通过建立某两跨连续钢桁梁悬索桥单肢长10 m的双肢吊索有限元模型，对其进行模态分析，研究骑跨式吊索抗弯刚度、吊索下锚头与上锚头约束方式等因素对频率及等效长度的影响，基于吊索等效长度与销铰式吊索索力计算公式之间的规律，提出适用于骑跨式吊索的基于等效长度的索力计算实用公式，采用该公式计算悬索桥吊索索力并与理论索力进行对比，并对单肢长度为3.775 5 m的短吊索进行锤击激励频率测试以进一步验证该公式准确性。结果表明：骑跨式吊索面内与面外模态差异较大；短吊索频率计算受抗弯刚度影响更大，采用频率法测量索力时应尽量采用低阶频率计算；上锚点顺桥向约束、下锚头长度、夹具至上锚点长度等因素影响吊索模态但影响较小；提出的基于等效长度的骑跨式吊索索力计算公式在采用基频时可有效计算吊索索力，公式索力计算结果与悬索桥理论索力及短吊索试验实测索力对比，基频索力误差为8.81%～11.54%。
2026年02期 v.54;No.242 112-118页 [查看摘要][在线阅读][下载 1197K]
- 张妮;
<正>澳大利亚珀斯人行桥(Boorloo Fotbrido ge,见图1)是该地区的一个新地标,采用双塔斜拉桥的结构形式。该桥安装了与斜拉索融为一体的LED灯光系统,白天不影响桥梁外观,夜晚呈现优美的灯光秀,展现澳大利亚国旗、野生动物,甚至可读的文本等(见图2)。该人行桥为S形曲线桥,跨越天鹅河,全长约1km,连通维多利亚公园、赫瑞森岛和弗雷泽岛上的休闲娱乐区。桥面宽约6 m,自行车道和人行道分开布置。主梁为单箱双室耐候钢箱梁,2座桥塔之间的主跨长约155m。
2026年02期 v.54;No.242 134-135页 [查看摘要][在线阅读][下载 791K] - 刘海燕;
<正>坦桑尼亚格雷扎尼桥(Gerezani Bidr ge)位于商业城市达累斯萨拉姆市内,跨越港湾铁路,为40m长的简支下承式矮钢桁架桥。大桥1960年之前修建,铆钉和混凝土桥面板老化,主桁架每隔几年需进行整修涂装,每次需高额的养护费用。近年快速的经济发展和人口增长导致交通量快速增长,该桥处易交通堵塞,给经济活动和市民生活带来了不良影响。
2026年02期 v.54;No.242 135页 [查看摘要][在线阅读][下载 712K] - 刘海燕;
<正>1西班牙阿尔科文达斯(Alcobendas)卡斯蒂利亚公园(Castilla-La Mancha Prka)人行桥西班牙的阿尔科文达斯卡斯蒂利亚公园人行桥是2016年修建的世界首座3D打印混凝土人行桥(见图1)。该桥为U形截面简支拱桥,跨径12.0m,桥宽1.75m,由8个节段构成。为预防结构开裂,节段材料采用钢纤维增强混凝土,总重量15.0t。
2026年02期 v.54;No.242 135-137页 [查看摘要][在线阅读][下载 1074K] - 王金枝;
<正>西班牙百年纪念大桥(Centenary Bridge,西班牙语Puentedel Cntenarioe)位于塞维利亚,横跨阿方索十三世运河(AlfonsoⅩⅢCanal),1991年建成,是为1992年世博会而修建的基础设施之一。该桥是SE-30城市环线的一部分,全长565m,跨径布置为(48+102+265+102+48)m,为双塔双索面斜拉桥(见图1)。主梁由2.5m高的双边钢箱梁和横梁组成,横梁间距12m,与索梁锚固点对应。与横梁相交的5道预制双混凝土T形小纵梁高0.82m,桥面板厚0.2m。
2026年02期 v.54;No.242 137页 [查看摘要][在线阅读][下载 727K] - 邹祎凡;
<正>美国I-494大桥(I-494Bridge,见图1)位于明尼苏达州明尼阿波利斯市南约15km处,跨明尼苏达河,连接布卢明顿市、伊根市以及门多塔海茨市,并连通邻近机场和一处重要旅游景点,是该地区交通网络的主干线。I-494大桥1982年建成通车,全长1374m,分左右2幅布置,每幅桥由36个梯形混凝土墙式墩支承,跨长35～79m,主跨采用钢梁,其余跨采用混凝土梁。单幅桥面宽18m,布置单向3车道。
2026年02期 v.54;No.242 138页 [查看摘要][在线阅读][下载 757K] - 邓渝川;赵隆华;
<正>2026年3月15日,马来西亚鲁巴跨海大桥架梁工作全部完成(见图1),项目实现全桥拉通,为实现通车目标奠定了坚实基础。鲁巴跨海大桥位于马来西亚砂捞越州鲁巴河入海口,是当地在建规模最大的单体桥梁工程,也是中马共建“一带一路”的重点基础设施项目。大桥全长约4844m,由南引桥、主航道桥和北引桥组成,海上施工量占整体工程的90%以上。
2026年02期 v.54;No.242 139页 [查看摘要][在线阅读][下载 684K]